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彈簧鋼淬火工藝 60Si2Mn 
    對60Si2Mn鋼板彈簧而言，板簧的淬火工藝一般要求完全淬透，提高抗拉強度，淬火后硬度為HRC60左右，淬火后的金相組織應為5級左右的馬氏體。經(jīng)過適當?shù)臒崽幚砗?，要滿足強度要求，也要保證必要的韌性和塑性。一般來說，彈簧鋼含碳量比較高，淬火馬氏體的比容較大，所以，淬火時冷卻不能太劇烈，否則有發(fā)生變形和開裂的危險，當然也不允許冷卻過幔，以至發(fā)生鐵素體析出或非馬氏體組織的形成。所以，應該根據(jù)板簧具體尺寸及不同鋼種來選用淬火液。板簧淬火后應立即進行回火，以防止因淬火內應力而引起自裂。

    從圖中3種淬火液的冷卻特性對比分析，雖然最大冷速差不多為140～160℃/秒，冷卻速度介于水油之間。對應于60Si2Mn的S-曲線看，650℃冷卻速度太慢，發(fā)生鐵素體析出，400℃的冷速太慢，有較多的貝氏體組織形成，達不到淬火所要求的硬度。
    黃色曲線（PQG）在400℃左右的冷速要高于另外兩條曲線，在600℃左右的冷速和藍色曲線相當，相對來說，用（PQG）淬火冷卻，可以減少貝氏體組織形成，適用于彈簧直徑或厚度較大的淬火冷卻，能夠得到更大的淬透深度和淬火硬度。蘭色曲線（PAG）適用于彈簧直徑或厚度較小的淬火冷卻，對防止發(fā)生鐵素體析出，較為有利。紅色曲線（PQP），低溫冷速緩慢，對控制淬火變形極為有利，適用于彈簧直徑或厚度更小的淬火冷卻，因此，3種淬火介質都適用于油淬不硬，水淬開裂的60Si2Mn鋼板彈簧淬火。
    在生產(chǎn)中可根據(jù)工件的材料、有效直徑或厚度、以及淬火工藝要求，可通過濃度的調節(jié)，控制450-650℃的冷卻速度，以及制定其他熱處理工藝來完成淬火目的。

    對于材料為60Si2Mn、65Mn的彈簧或板簧，主要產(chǎn)品的直徑較小，或取代淬火油冷卻，使用PQP淬火介質更為恰當，參見PQP-形狀復雜、變形要求嚴格工件的淬火。

    對于60Si2Mn鋼板彈簧，主要產(chǎn)品的厚度大于10mm，或取代柴油淬火冷卻，建議使用PAG淬火介質。

     對于60Si2Mn鋼板彈簧，主要產(chǎn)品的厚度較大，油淬火不硬，建議使用PQG淬火介質。

彈簧鋼 50CrV
    對50CrV鋼制作的螺旋彈簧，淬火工藝一般要求完全淬透，當鋼絲直徑在30～40毫米以下時可以在油中淬透，淬火后應立即進行回火，以防止因淬火內應力而引起自裂。
    從圖中50CrV鋼的連續(xù)冷卻轉變曲線圖分析，若得到完全馬氏體組織，在整個冷卻過程中，在400-500℃的范圍，要求冷速達到一定值，速率剛好大于等于臨界點，不和S曲線的鼻尖處相交。在此處冷速越慢，非馬氏體組織和貝氏體組織形成的越多，馬氏體組織越少。 

     從圖中3種淬火液的冷卻特性對比可以看出，雖然最大冷速為140～160℃/秒，介于水～油之間，但是最大冷速對應的溫度不同。黃色曲線（PQG）最大冷速對應的溫度為450～550℃，和另外兩種介質相比較，對應于50CrV的S-曲線看，在最大冷速相同時，可以減少貝氏體組織形成，能夠得到更多的馬氏體，得到更大的淬透深度和淬火硬度，更加符合50CrV鋼的冷卻特性，因此淬火介質（PQG），適用于油淬不硬，水淬開裂的50CrV鋼板彈簧淬火。
    在生產(chǎn)中可根據(jù)工件的材料、有效直徑或厚度、以及淬火工藝要求，可通過濃度的調節(jié)，控制450-550℃的冷卻速度，以及制定其他熱處理工藝來完成淬火目的。

    淬火液PQG不僅適用于30CrMo、35CrMo、40Cr、40Mn2、42CrMo等低合金鋼調質件的淬火。也適用于大于油淬直徑的60Si2Mn、50CrV、彈簧鋼的淬火。